Полная версия

Главная arrow БЖД arrow Здания и сооружения

  • Увеличить шрифт
  • Уменьшить шрифт


<<   СОДЕРЖАНИЕ ПОСМОТРЕТЬ ОРИГИНАЛ   >>

ОГНЕСТОЙКОСТЬ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Факторы, влияющие на огнестойкость железобетонных конструкций

Огнестойкость железобетонных конструкций зависит от многих факторов: конструктивной схемы, размеров конструкции, уровня эксплуатационных нагрузок, толщины защитных слоев бетона, типа арматуры, вида бетона и его влажности и др.

В условиях пожара предел огнестойкости железобетонных конструкций наступает, как правило, за счет снижения прочности бетона при его нагреве, теплового расширения и температурной ползучести арматуры, возникновения сквозных отверстий или трещин в сечениях конструкций, а также в результате утраты теплоизолирующей способности.

Наиболее чувствительными к воздействию пожара являются изгибаемые железобетонные конструкции: плиты, балки, ригели, прогоны. Их предел огнестойкости обычно находится в пределах R50- R90 [7, 9-13].

Такое относительно небольшое значение пределов огнестойкости изгибаемых железобетонных элементов объясняется тем, что рабочая арматура растянутой зоны этих конструкций, которая вносит основной вклад в их несущую способность, защищена от пожара лишь тонким защитным слоем бетона. Это и определяет быстроту прогрева рабочей арматуры конструкции до критической температуры.

Огнестойкость сжатых железобетонных элементов исчерпывается при пожаре за счет снижения прочности, поверхностных, наиболее прогреваемых слоев бетона, сопротивления рабочей арматуры при нагреве.

Для железобетонных колонн предел огнестойкости находится в пределах R90-R240.

Меры по повышению пределов огнестойкости железобетонных конструкций

Во время пожара защитный слой бетона замедляет прогрев арматуры до критической температуры. Поэтому одним из основных мероприятий по повышению пределов огнестойкости железобетонных конструкций является увеличение защитного слоя бетона у рабочей арматуры.

Толщину защитного слоя железобетонной конструкции можно регулировать также, если применять огнезащитные покрытия из других материалов: известково-цементные, гипсовые, вермикулитовые и другие покрытия.

При необходимости увеличения пределов огнестойкости железобетонных конструкций до значений более 150 мин можно рекомендовать следующие мероприятия:

  • • увеличение толщины защитного слоя бетона до 50 мм и более;
  • • облицовка огнезащитными материалами;
  • • снижение пожарной нагрузки в помещении;
  • • снижение механической нагрузки на конструкцию;
  • • применение рабочей арматуры с более высокой критической температурой прогрева при пожаре.

Особенно необходимо обращать внимание на эти возможности регулирования огнестойкости строительных конструкций при использовании различных типов сталебетонных колонн, применяемых в высотном строительстве. Дело в том, что при прямом воздействии пожара на наружные металлические элементы такого рода конструкций несущая способность наружных металлических элементов сталебетонных конструкций будет исчерпана при температуре прогрева примерно 500 °С, т.е. через 9—12 мин после начала огневого воздействия пожара [7, 9—13].

Колонны и балки с жесткой арматурой, расположенной в середине сечения, имеют значительно больший предел огнестойкости по потере несущей способности по сравнению с колоннами и балками, армированными стержневой арматурой, расположенной около обогреваемой поверхности.

В балках, при расположении арматуры разного диаметра и на разных уровнях, арматуру большего диаметра следует располагать дальше от обогреваемой при пожаре поверхности.

Исследования показали, что предел огнестойкости статически неопределимой железобетонной конструкции больше предела огнестойкости статически определимой конструкции на 75%, если площадь сечения арматуры на опоре, где действует отрицательный момент, больше, чем в пролете, в 1,25 раза; на 100%, если в 1,5 раза; на 125%, если в 1,75 раза и на 150%, если в 2 раза [9—13].

При решении практических задач, когда возникает необходимость в увеличении предела огнестойкости конкретной железобетонной конструкции, необходимо иметь в виду, что значения пределов огнестойкости, определенные путем проведения стандартных огневых испытаний, получены для случая воздействия на испытуемую конструкцию нормативной нагрузки и температурного режима, так называемого «стандартного» пожара.

Если в реальных условиях проектируемого объекта температурные воздействия при возможном пожаре и рабочие нагрузки будут отличаться от условий стандартного огневого испытания, то и огнестойкость этих конструкций будет отличаться от значений пределов огнестойкости, полученных при стандартных испытаниях.

Эти соображения также можно использовать для повышения огнестойкости конструкций. Например, если рабочая нагрузка на конструкцию вдвое меньше ее нормативного значения, то предел огнестойкости конструкции увеличивается в среднем на 25%.

Обеспечение стойкости железобетонных конструкций против взрывообразной потери целостности в условиях пожара

В условиях пожара, испытаний строительных конструкций на огнестойкость, сушке и первом разогреве тепловых агрегатов, в ряде случаев наблюдается явление внезапной, взрывообразной потери целостности (ВПЦ) материалов прогреваемых конструкций [7]. В ряде работ [9—13] этот вид разрушения называется также «хрупким разрушением бетона».

Наблюдения реальных пожаров и огневых испытаний бетонных конструкций показывают, что явление ВПЦ бетона при пожаре выглядит следующим образом (рис. 1.10, 1.11): уже на 9—15й мин огневого воздействия от обогреваемых поверхностей бетонных конструкций, с сильными звуковыми эффектами (хлопки, треск), начинают отлетать куски бетона на расстояние до 10—15 м.

Это приводит к быстрому уменьшению рабочего сечения конструкции, разрушению защитного слоя бетона, оголению рабочей арматуры конструкции, возникновению сквозных трещин и отверстий, резкому уменьшению предела огнестойкости всей конструкции, повышению риска быстрого наступления прогрессирующего разрушения всего объекта в целом.

Особенность явления взрывообразной потери целостности (ВПЦ) материалов строительных конструкций при пожаре состоит в его «аномальности». Аномальность этого явления в том, что оно проявляется внезапно при высокотемпературном прогреве конструкций, у которых ранее это явление в аналогичных условиях могло не наблюдаться.

В связи с этим возникновение и развитие ВПЦ в условиях пожара крайне нежелательно и требует правильного понимания механизма этого опасного для зданий явления, принятия специальных мер его диагностики и профилактики.

В работах [9—13] обращалось внимание, что это явление в силу внезапности его возникновения на начальных стадиях развития пожара представляет большую опасность и по этой причине явилось

Железобетонная стеновая панель после огневого испытания на огнестойкость

Рис. 1.10. Железобетонная стеновая панель после огневого испытания на огнестойкость

предметом специальных исследований как в России, так и за рубежом.

Правильное понимание механизма этого явления, возможность оценивать стойкость конструкций и зданий против прогрессирующего разрушения, с учетом возможности ВПЦ, имеют большое значение для обеспечения пожарной безопасности зданий и сооружений.

Изучение взрывообразного разрушения материалов строительных конструкций при воздействии пожара [9—13] позволило выделить

Наступление предела огнестойкости железобетонного объемного блока здания в результате взрывообразного разрушения бетона при пожаре [7]

Рис. 1.11. Наступление предела огнестойкости железобетонного объемного блока здания в результате взрывообразного разрушения бетона при пожаре [7]

основные признаки и факторы, сопутствующие возникновению

этого явления:

  • • капиллярно-пористая структура материала конструкции;
  • • наличие определенного, «критического» уровня начального вла- госодержания материала конструкции, при заданной интенсивности теплового воздействия;
  • • наличие определенной «критической» интенсивности теплового воздействия при заданном уровне начального влагосодержания материала;
  • • послойный, периодически повторяющийся во времени характер потери целостности материала конструкции со стороны ее обогреваемых поверхностей, сопровождающийся разлетом осколков и звуковыми эффектами (хлопки, треск).

В свете исследований [9—13] механизм взрывообразной потери целостности (ВПЦ) материалов строительных конструкций в условиях пожара может быть описан следующим образом (рис. 1.12).

Высокотемпературное воздействие пожара на строительную конструкцию, имеющую некоторый начальный уровень влагосодержа- ния, приводит к возникновению по сечению конструкции в общем случае четырех зон, характеризуемых различным характером процессов тепло- и влагопереноса (см. рис. 1.12):

  • • сухая зона материала конструкции, прилегающая к ее обогреваемым поверхностям, где влага в порах и капиллярах уже испарилась и удалилась за счет процессов тепло- и влагопереноса в другие зоны материала конструкции;
  • • зона испарения влаги, в которой температура в порах и капиллярах материала достигла температуры испарения влаги, что приводит к возникновению избыточного давления пара в этой зоне и развитию процессов влагопереноса в сторону как обогреваемых, так и необогреваемых поверхностей конструкции;
  • • зона повышенного влагосодержания материала конструкции, которая находится за зоной испарения влаги, в которой, в результате развития процесса влагопереноса из зоны испарения, влагосодер- жание материала начинает превышать начальное;
  • • зона начального влагосодержания, в которой процессы влагопереноса еще не наблюдаются.

Развитие в прогреваемой конструкции процессов тепло- и влагопереноса приводит к возникновению в зоне материала, примыкающей к ее обогреваемым поверхностям, высоких перепадов температуры, давления, влагосодержания (см. рис. 1.12, а).

Именно в этой, относительно узкой зоне материала отмечается [9—13] наибольшая скорость накопления нарушений (см. рис. 1.12, б), наибольшая их концентрация. Границами этой зоны, с одной стороны, являются прогреваемые поверхности конструкций, а с другой стороны — граница зоны испарения внутри прогреваемого тела.

По мере прогрева конструкции зона испарения влаги продвигается все дальше вглубь ее сечения. Сопротивление выходу пара через слой сухого материала, отделяющего зону испарения, с избыточным давлением пара, от нагреваемых поверхностей конструкций, будет расти (см. рис. 1.12,а). Это приводит к дальнейшему увеличению давления пара в зоне испарения, интенсификации процессов фильтрационного переноса влаги, росту градиентов температуры, влагосодержания, избыточного давления. В комплексе с воздействием механической нагрузки это приводит к резкой интенсификации накопления нару-

Схема взрывообразной потери целостности материалами конструкций при воздействии пожара [7]

Рис. 1.12. Схема взрывообразной потери целостности материалами конструкций при воздействии пожара [7]:

а — распределение температуры Цх, т), давления Р(х, т), влагосодержания U(x, т) по сечению прогреваемого объекта в момент времени возникновения единичного акта ВПЦ; б — распределение степени разрушения К(х, т) материала конструкции в момент времени возникновения единичного акта ВПЦ; в — протекание единичного акта ВПЦ;

7 — сухая зона материала; 2 — зона испарения влаги; 3 — зона повышенного влагосодержания; 4 — зона начального влагосодержания

шений в структуре материала на границе сухой зоны и зоны испарения влаги и возникновению на границе этих зон максимальных значений степени разрушении материала (см. рис. 1.12, в).

Изучение механизма ВПЦ позволило предложить ряд мер по повышению стойкости материала конструкции против взрывообразной потери целостности в условиях воздействия пожара [9—13]:

  • • повышение уровня пожарной безопасности объекта путем обеспечения возможности ликвидации пожара на начальной стадии его развития;
  • • недопущение и устранение возможных причин увеличения вла- госодержания материала конструкции выше допустимой (за счет нарушения условий нормальной эксплуатации железобетонных конструкций — аварии систем водоснабжения, водоотведения, протечки, нарушение гидроизоляции конструкций и т.д.);
  • • контроль расчетной относительной влажности воздуха в помещении;
  • • устройство огнезащитных покрытий на поверхности конструкций, нагреваемых в условиях пожара;
  • • применение специальных добавок в составе материала конструкции, повышающих его стойкость к ВПЦ.

Особенности инженерного расчета железобетонных конструкций на огнестойкость

Общие положения

Расчет пределов огнестойкости железобетонных конструкций по потере несущей способности R состоит из решения двух задач:

  • • теплофизической: определения прогрева конструкции в условиях воздействия пожара;
  • • прочностной: определения изменения несущей способности конструкции в зависимости от ее прогрева при пожаре и определения значения предела огнестойкости конструкции ту. (времени от начала воздействия пожара до потери несущей способности конструкции).

Расчет предела огнестойкости железобетонных конструкций по потере теплоизолирующей способности / будет включать решение только теплофизической задачи: определения времени ту прогрева при пожаре необогреваемой поверхности конструкции до регламентируемой критической температуры [7].

Инженерные оценки пределов огнестойкости железобетонных конструкций могут осуществляться с помощью использования справочных данных об огнестойкости конструкций, результатов вычислительных экспериментов, отражающих поведение отдельных строительных конструкций при воздействии пожара и упрощенных методик.

Инженерные методы решения теплофизической задачи огнестойкости для железобетонных конструкций

Для проведения инженерных расчетов прогрева сечений бетонных и железобетонных конструкций при воздействии «стандартного» пожара общую сложную математическую модель теплофизической задачи огнестойкости необходимо упрощать.

При расчете температур прогрева сечений рассматриваемых конструкций следует учитывать изменение характеристик теплопереноса материалов конструкций (коэффициента теплопроводности X, коэффициента удельной теплоемкости с в зависимости от температуры прогрева).

Коэффициент теплопроводности X бетона и арматуры [Вт/(м • °С)] допускается определять по формуле

Удельную теплоемкость бетона и арматуры [кДж/(кг • °С)] допускается определять по формуле

В виде такого рода линейных зависимостей значения теплофизических характеристик материалов приводятся в справочниках, которые используются в расчетах конструкций на огнестойкость (табл. 1.4).

Таблица 1.4

Теплофизические характеристики материалов

Вид бетона

Рс>

кг/м3

К

Вт/(м • °С)

сг

кДж/(кг • °С)

Тяжелый бетон на гранитном щебне

2330

1,2

—0,00035/

0,71

+0,00084/

Тяжелый бетон на известковом щебне

2250

U4

-0,00055/

0,71

+0,00084/

Керамзитобетон

1600

0,42

+0,00016/

0,84

+0,00048/

1500

0,36

+0,00023/

0,84

+0,00048/

950

0,23

+0,00013/

0,84

+0,00059/

Бетон на трепельном заполнителе

1400

0,7

-0,00016/

0,84

+0,00048/

Поризованный бетон

1691

0,47

0,77

+0,00063/

1433

0,51

+0,00016/

0,77

+0,00063/

Вид бетона

рс>

кг/м-

К

Вт/(м • °С)

сг

кДж/(кг • °С)

Песчаный бетон

2066

1,05

-0,00035/

0,77

+0,00063/

Силикатный бетон,

изготовленный

по полугидратной схеме

1850

0,84

-0,00016/

0,86

+0,00071/

Бетон на кирпичном (красного кирпича) щебне

1800

0,675

0,71

+0,00084/

Перлитобетон

1090

0,29

+0,00016/

0,84

+0,00048/

Газобетон на молотом песке

480

0,093

+0,000186/

0,92

+0,00063/

750

0,186

+0,00008/

0,92

+0,00063/

1100

0,314

0,92

+0,00063/

Арматурная сталь

7800

65

-0,048/

0,44

+0,00048/

При инженерных решениях теплофизической задачи огнестойкости допускается использовать приведенные (усредненные) значения коэффициента температуропроводности ared2/ч) материалов конструкций, которые определяются по формуле

где А,(Т= 450 °С), с(Т= 450 °С) — характеристики теплопереноса материалов конструкций, определяемые при Т= 450 °С; w — эксплуатационная влажность бетона.

Второе инженерное упрощение теплофизической задачи огнестойкости состоит в замене граничных условий 3-го рода граничными условиями 1-го рода, когда задается закон изменения температуры на поверхности конструкции. Этот переход дает возможность отказаться от такой сложной характеристики как коэффициент теплообмена а.

Такой переход был осуществлен проф. А.И. Яковлевым с помощью оригинального приема, который называется «методом фиктивного термического сопротивления».

В результате были получены достаточные простые для инженерных расчетов аналитические решения, позволяющие определять температуру бетона и арматуры конструкции в зависимости от количества ее обогреваемых при пожаре поверхностей и их взаимного расположения (1.12)—(1.15).

Расчет предела огнестойкости — времени достижения критической температуры в растянутой арматуре плоских односторонне прогреваемых конструкций, с учетом выражений (1.12)—(1.15), производится по формуле

где 65 — толщина защитного слоя бетона от обогреваемой поверхности до ближайшего к ней края растянутой арматуры, м.

При оценке пределов огнестойкости железобетонных конструкций по признаку I — потере теплоизолирующей способности удобно использовать справочную информацию в виде графиков и номограмм, полученных в результате вычислительных экспериментов (рис. 1.13).

Штукатурка, стяжка, засыпка и пол из несгораемых материалов учитываются при определении толщины конструкции.

Изменение значения предела огнестойкости по признаку утраты теплоизолирующей способности I плит (стен) из тяжелого бетона в зависимости от их толщины [6]

Рис. 1.13. Изменение значения предела огнестойкости по признаку утраты теплоизолирующей способности I плит (стен) из тяжелого бетона в зависимости от их толщины [6]

7 — бетон на силикатном заполнителе; 2 — бетон на карбонатном заполнителе; 3 — конструкционный керамзитобетон [7]

Расчет несущей способности бетонных и железобетонных конструкций при воздействии «стандартного» пожара

При расчете изменения несущей способности бетонных и железобетонных конструкций в различные моменты времени воздействия пожара необходимо учитывать:

  • • изменение механических свойств бетона и арматуры в зависимости от их температуры прогрева в результате воздействия пожара; как было показано выше, эти данные получаются в результате решения теплофизической задачи огнестойкости;
  • • возможное изменение расчетной схемы предельного равновесия вследствие температурных деформаций самой конструкции. Расчетные сопротивления сжатию и растяжению бетона Rbu и Rbtu

и арматуры Rscu и Rsu для расчета огнестойкости определяются делением нормативных сопротивлений, приведенных в нормативном документе «Бетонные и железобетонные конструкции», на соответствующие коэффициенты надежности — по бетону уь = 0,83, по арматуре у5 = 0,9.

При расчете несущей способности элементов в условиях пожара, расчетные сопротивления бетона и арматуры для расчета огнестойкости умножаются соответственно на коэффициенты условий работы при пожаре бетона уы и арматуры у . Значения коэффициентов уы и yst, в зависимости от температуры прогрева материала, определяются по справочным данным (табл. 1.5, 1.6).

Допускается принимать для коэффициента условий работы при пожаре уЬТ бетона упрощенную аппроксимацию:

Это соответствует допущению о том, что бетон, прогретый до температур, не превышающих критическую, не снижает своей прочности, а при нагреве бетона до температур выше критической полностью выключается из работы.

Значения критических температур нагрева бетонов несущих бетонных и железобетонных конструкций при пожаре приведены в табл. 1.7.

Предварительное напряжение арматуры в железобетонных конструкциях полностью теряется при ее прогреве до Ts > 300 °С.

Изменение модулей упругости бетона и арматуры при пожаре учитывается путем их умножения соответственно на коэффициенты Рйг и Рл-р кот°рые зависят от температуры прогрева материала.

Значения коэффициента yh[ в зависимости от температуры прогрева бетона

Вид

бетона

Ко-

эф-

фи-

циент

Значение коэффициентов уы, (3А и для бетона при температуре, °С

20

200

300

400

500

600

700

800

Тяжелый, на силикат- ном запол- нителе

Уы

LQ

1,0

  • 0,98
  • 0,95
  • 0.95
  • 0,90
  • 0.85
  • 0,80
  • 0.80
  • 0,70
  • 0.60
  • 0,50

0,20

0.10

э*

1,0

0,70

0,50

0,40

0,30

0,20

0,10

0,05

Ф Ь,сг

1,5

3,0

5,7

9,0

13,0

19,0

Тяжелый, на карбона- тном запол- нителе

Уы

М

1,0

LQ

0,95

  • 0.95
  • 0,90
  • 0.90
  • 0,80
  • 0.85
  • 0,70
  • 0.65
  • 0,60

0,30

0.15

э*

1,0

0,75

0,55

0,45

0,35

0,25

0,15

0,10

ф Ь,сг

1,2

2,4

4,6

7,2

10,0

15,0

Конструкционный

керамзито-

бетон

Уы

М

1,0

LQ

1,0

М

1,0

  • 0.95
  • 1,0
  • 0.85
  • 0,95
  • 0.70
  • 0,80

0,50

0.25

э*

1,0

0,85

0,80

0,70

0,60

0,45

0,30

0,15

ф Ь,сг

0,7

3,2

5,9

9,2

13,5

20,0

Таблица 1.6

Значения коэффициента у в зависимости от температуры прогрева арматуры

Класс

арматуры

Ко-

эф-

фи-

циент

Значение коэффициентов у , Р5 при нагреве арматуры до температуры, °

С

20

200

300

400

500

600

700

800

А240; А300; А400; А500

ys,

L0

1,0

L0

1,0

L0

1,0

  • 0,85
  • 1,0
  • 0.60
  • 1,0
  • 0,37
  • 1,0
  • 0,22
  • 0,92
  • 0,10
  • 0,85

Р,

0,1

0,92

0,90

0,85

0,80

0,77

0,72

0,65

А540; А600; А800; А1000

А,

М

1,0

L0

1,0

  • 0,96
  • 1,0
  • 0.80
  • 1,0
  • 0.55
  • 0,86
  • 0.30
  • 0,66
  • 0.12
  • 0,56
  • 0.08
  • 0,46

Р,

1,0

0,90

0,85

0,80

0,76

0,70

0,66

0,61

В500; Bp 1200; Bp 1300;

Bp 1400;

Bp 1500;

К1400; К1500

Уа

М

1,0

LQ

1,0

  • 0,90
  • 1,0
  • 0,65
  • 0,90
  • 0.35
  • 0,80
  • 0.15
  • 0,60
  • 0.05
  • 0,50
  • 0.02
  • 0,40

Р,

1,0

0,94

0,86

0,77

0,64

0,55

0,45

0,35

Значения критических температур нагрева бетонов несущих бетонных и железобетонных конструкций при пожаре

Бетон

Критическая температура нагрева сжатого бетона Т?г, °С

Тяжелый бетон с крупным заполнителем из силикатных пород

500

То же, с крупным заполнителем из карбонатных пород

600

Предварительное напряжение арматуры в железобетонных конструкциях полностью теряется при ее прогреве до Ts > 300 °С.

Изменение модулей упругости бетона и арматуры при пожаре учитывается путем их умножения соответственно на коэффициенты $ьт и Р5р К0Т°Рые зависят от температуры прогрева материала.

Для изгибаемых свободно опирающихся железобетонных плит, при воздействии пожара снизу, потеря несущей способности конструкции происходит в основном за счет уменьшения сопротивления растянутой арматуры при ее прогреве. При расчете можно пренебречь прогревом сжатой зоны бетона и сжатой арматуры.

Для сплошной свободно опирающейся по двум противоположным сторонам плиты высоту сжатой зоны бетона при разрушении по нормальному сечению от момента М определяют по формуле

где а' — толщина защитного слоя бетона.

Значение коэффициента условий работы при пожаре ysT арматуры при выполнении условия х > 2а' определяется по формуле

Если условие х > 2а' не выполняется, расчет ведется без учета сжатой арматуры плиты.

При отсутствии сжатой арматуры в плите значение коэффициента условий работы при пожаре ysT арматуры определяется по формуле

В зависимости от класса арматуры по табл. 1.6 определяют значение критической температуры нагрева при пожаре Т" этих арматур как функции коэффициента ysr

По критической температуре прогрева арматуры при пожаре для данного типа конструкций можно определить: предел огнестойкости конструкции по признаку R — потере несущей способности, используя результаты решения теплофизической задачи огнестойкости.

Предел огнестойкости многопустотных свободно опирающихся плит перекрытий и покрытий по признаку R — потере несущей способности можно принимать как для аналогичных сплошных плит с коэффициентом 0,9.

Несущая способность центрально сжатых железобетонных колонн, подвергаемых воздействию пожара с четырех сторон, определяется из выражения

где Ф(т) — несущая способность конструкции на момент времени т

воздействия пожара;

Ф — коэффициент продольного изгиба колонны.

Коэффициент продольного изгиба ф центрально сжатых колонн квадратного сечения находится по справочным данным, в зависимости от расчетной длины колонны /0 и от размера стороны рабочего (не поврежденного пожаром) сечения /*0(т).

Расчетную длину принимают: при шарнирном закреплении обоих концов /0 = /; при полном защемлении обоих концов /0 = 0,5/; при полном защемлении одного конца и шарнирно подвижном закреплении другого /0 = 0,7/.

Решение прочностной задачи огнестойкости в общем случае сводится к определению момента времени воздействия пожара , при котором будет выполняться условие

где MH(7VH) — соответственно максимальный изгибающий момент

или продольное усилие от нормативных нагрузок.

 
<<   СОДЕРЖАНИЕ ПОСМОТРЕТЬ ОРИГИНАЛ   >>